Vrsta studija: Diplomske akademske studije-master
Studijski program: Zaštita od požara
Predmet: Sistemi za gašenje požara
PROJEKTNI ZADATAK
Mentor: Kandidat:
dr Emina Mihajlović, vanr. prof. Ivana Stojanović M1368
mr Sveta Cvetanović, asistent
Niš, 2014.
2
Sadržaj
I. IZBOR SREDSTVA ZA GAŠENJE POŽARA I NJEGOV OPIS...........................................5
II. PRORAČUN POŽARNE UGROŽENOSTI DATOG SKLADIŠTA.........................................7
III.
PRORAČUN POTREBNE KOLIČINE VODE ZA HLAĐENJE I SREDSTVA ZA GAŠENJE
POŽARA.........................................................................................................................................13
1.Potrebna količina pene za gašenje i hlađenje kada gori rezervoar R
1
………………….13
2. Potrebna količina pene za gašenje i hlađenje kada gori rezervoar R
2
……………........15
3. Potrebna količina pene za gašenje i hlađenje kada gori rezervoar R
4
………………....16
4. Potrebna količina pene za gašenje i hlađenje kada gori rezervoar R
3
…………………18
IV.DIMENZIONISANJE CEVOVODA......................................................................................20
V. PRORAČUN PADA PRITISKA U INSTALACIJI...........................................................20
VI.
IZBOR PUMPE, MEŠAČA, MLAZNICE, LONCA I SKRETAČA PENE…………….….22
1. Izbor pumpe…………………………………………………………………………...22
2. Izbor mešača..................................................................................................................22
3.
Izbor mlaznica………...……………………………………………………………....
23
4.
Izbor lonca i skretača pene…………………………………………………………….24
5. Zadatak skretača pene…………………………………………………………………25
6. Grafički prikaz mreže cevovoda za razvod pene za gašenje i vode za hlađenje………27
5
I. IZBOR SREDSTVA ZA GAŠENJE POŽARA I NJEGOV
OPIS
Sredstvo za gašenje požara
Za gašenje požara lako zapaljivih tečnosti, naročito nafte i naftnih derivata
najvecu primenu ima vazdušna pena, kao najpouzdanije sredstvo za zastitu od pozara.
Podela pene se vrsi prema broju penusanja (odnos između konacne zapremine pene i
zapremine smeše pre dovođenja vazduha) na:
teška pena
→
broj penušanja do 20
srednje teška pena
→
broj penušanja od 20 do 200
laka pena
→
broj penušanja preko 200 do 1000
U našem slučaju, za zaštitu rezervoara lako zapaljivih tečnosti koristimo tešku
penu. Teška pena kao zaštita se koristi i na mestima gde se vrše pretakanja lako
zapaljivih tečnosti (luke, vagoni i auto pretakališta).
Srednja i laka pena koriste se za zaštitu proizvodnih postrojenja i pogona lako
zapaljivih tečnosti.
Vazdušna pena se stvara u dve faze
I. FAZA -- stvaranje smeše vode i ekstrakta pene (proteinske ili sintetičke osnove) i
ova faza se odvija u mešačima(dozatorima).
II. FAZA -- dobijanje pene mešanjem stvorene smese sa vazduhom,ovu fazu obavljaju
mlaznice, rasipači ili generatori pene.
Automatski stabilni sistemi za gašenje požara
Kod ovih sistema aktiviranje se vrši automatski, na pojavu nekog od parametara
požara (dim, toplota, plamen) i bez prisustva čoveka vrši se izbacivanje odabranog
sredstva za gašenje na mesto izbijanja požara.
Postavljaju se kada je potrebna velika količina sredstava za gašenje u prvim
trenutcima izbijanja požara, zbog visokog stepena požarnog opterećenja i mogućnosti
velike brzine prostiranja požara.
Ovi sistemi omogućavaju i obezbeđuju gašenje sa daljine jer je pristup do mesta
požara otežan i omogućavaju bezbedno gačenje kada je prisustvo ljudi u objektu gde se
odvijaju automatski tehnološki procesi nije stalno i kada se gašenje požara ne može
uspešno obaviti mobilnom opremom za gašenje. Zadatak ovih sistema je da spreče širenje
požara i na taj način smanje materijalnu štetu.
U zavisnosti od toga koja se vrsta pene koristi za gašenje, ovi sistemi se dele na:
1. Automatski stabilni sistemi za gašenje požara teškom penom;
2. Automatski stabilni sistemi za gašenje požara srednje-teškom penom;
3. Automatski stabilni sistemi za gašenje požara lakom penom.
7
Potrebna količina vode (po ”DIN ” standardu)
Procentulna učešće vode u smeši (vode i ekstrakta pene) kreće se od 94-97%.
Pošto nedostaju domaći propisi za potrebnu količinu smeše za gašenje koriste se strani
propisi kao na pr.NFPA (američki standard) i DIN (nemečki standard). Prema propisima
DIN-14493 protok vode se određuje na bazi potrebne količine za neto površinu zaštitnog
bazena ili rezervoara.
1. Za rezervoare sa fiksnim krovom prečnika do 20m, potrebno je obezbediti 6,6
(1 /min H2O/m
2
). Za rezervoare prečnika preko 20m, za svaki novi metar
kvadratne površine, potrebno je količinu vode povećati za 0,2 (1/min H
2
O/m
2
).
2. Za rezervoare plivajućim krovom je potrebno obezbediti 6,6 (1/min H
2
O/m
2
površine prstenastog prostora).
3. Za zaštitne bazene u kojima se nalaze stojeći rezervoari, potrebno je obezbediti 3
(1/min H
2
O/m
2
neto površine zaštitnog bazena).
4. Za zaštitne bazene u kojima se nalaze lešeći rezervoari, potrebno je obezbediti 6,6
(1/min H
2
O/m
2
neto površine zaštitnog bazena).
Prema DIN-14493 potreban protok vode se mora obezbediti u trajanju od 120min.
Potrebna količina ekstrakta pene
Potrebna koncetracija (procenat ekstrakta pene u smeši voda-ekstrakt) se određuje
prema vrsti ekstrakta koji se koristi i koji obično iznosi 3-6%. Količina ekstrakta pene se
određuje za najnepovoljniji slučaj gašenja. Pored ovoga potrebno je osigurati i zalihu
ekstrakta pene u iznosu koji je dva puta veći od količine ekstrakta pene potrebne za
gašenje i to u trajanju od najmanje 30 minuta. Za naš slučaj ćemo uzeti 95% vode i 5%
ekstrakta pene.
II. PRORAČUN POŽARNE UGROŽENOSTI DATOG
SKLADIŠTA
Požarni rizik objekta zavisi od mnogih inteziteta i trajanja požara, kao i od
konstruktivnih karakteristika nosivih elemenata objekta (otpornost konstrukcije prema
delovanju visokih temperatura), a izračunava se prema obrazcu :
Kojeficijent
požarnog
opterećenja
sadržaja
objekta
R
0
(opreme,nameštaja,uskladištene robe,…) određuje se tako što svi gorivi materijali prema
svojim toplotnim vrednostima preračunavaju na toplotnu vrednost drveta u ( MJ/m
2
),
koristeći podatke iz tabele br.1 .
R
0
=
P
0
⋅
C
+
P
k
⋅
B
⋅
L
⋅
S
W
⋅
R
i
=
3 . 4
⋅
1.6
+
0 . 8
⋅
1.3
⋅
1
⋅
1
2
⋅
1
=
3 .24
8
P
o
-
koeficijent požarnog opterećenja sadržaja objekta se određuje iz tabele 1, i iznosi
3.4.
C-
koeficijent sagorljivosti sadržaja u objektu određuje se iz tabele 2 , na osnovu klase
opasnosti od požara i svrstava se u prvu klasu i iznosi
1,6 .
P
k
-koeficijent požarnog opterećenja od materijala ugrađenih u konstrukciju objekta,
određujemo iz tabele 3, i iznosi 0.8.
B
- koeficijent veličine i položaja požarnog sektora, određuje se iz tabele 4, i iznosi
1,3.
L
- koeficijent kašnjenja početka gašenja požara, određuje se iz tabele 5, iznosi
1.
Š
- koeficijent širine požarnog sektora, određuje se iz tabele 6, i iznosi
1.
W
- koeficijent otpornosti na požar nosive konstrukcije objekta, određuje se iz tabele 7, i
iznosi
2 .
R
i
- koeficijent smanjenja rizika od požara se određuje iz tabele 8, uzima se da je
1,0
.
R
s
=
H
⋅
D
⋅
F
=
3
⋅
3
⋅
2
=
18
gde je:
H
-koeficijent opasnosti po ljude,
D-
koeficijent rizika imovine,
F-
koeficijent delovanja dima.
H
-koeficijent opasnosti po ljude, određuje se iz tabele 9, i iznosi
H=3
,
D-
koeficijent rizika imovine, određuje se iz tabele 10, i iznosi
D=3
,
F-
koeficijent delovanja dima, određuje se iz tabele 11, i iznosi
2
.
Na osnovu dobijenih vrednosti požarnog rizika objekta i požarnog rizika sadržaja objekta
određuje se položaj tačke na dijagramu.
A-
Rizik je veoma mali. Dovoljne su preventivne mere zaštite od požara,
B-
Automatski sistem za gašenje požara i dojavni sistemi nisu potrebni,
C-
Sistem za automatsko gašenje je potreban, sistem za dojavu,
D-
Potreban je sistem za dojavu požara, a stabilni sistem za gašenje ne,
E-
Preporučuje se dvostruka zaštita, instalacija za dojavu i stabilni sistem gašenja
požara,
-u polje
E
1
-
potreban je sistem za gašenje požara,
-u polje
E
2
- potrebna instalacija za dojavu požara
F
- obavezna je dvostruka zaštita, stabilni sistem za gašenje i instalacija dojave
požara.
10
- požarni sektor preko 10000m
2
2,0
Tabela 5.
L
- koeficijent kašnjenja početka gašenja požara
Vreme od početka gašenja požara (minuti)
10
10-20
20-30
>30
Udaljenost vatrogasne jedinice od mesta požara (km)
1
1-6
6-11
>11
Vrsta vatrogasne jedinice
1. Profesijalna industrijska
jedinica
1,0
1,1
1,3
1,5
Vrsta vatrogasne jedinice
2.Dobrovoljna industrijska
jedinica
1,1
1,2
1,4
1,6
Vrsta vatrogasne jedinice
3.Teritorijalna profesionalna
jedinica
1,0
1,1
1,2
1,4
Vrsta vatrogasne jedinice
4. Teritorijalna dobrovoljna
jedinica sa stalnim dežurstvom
1,1
1,2
1,3
1,5
Vrsta vatrogasne jedinice
5. Teritorijalna dobrovoljna
jedinica bez stalnog dežurstva
1,3
1,4
1,6
1,8
Tabela 6.
Š
- koeficijent širine požarnog sektora
Najmanja širina požarnog sektora (m)
Koeficient širine požarnog sektora (Š)
Do 20
1,0
20-40
1,1
41-60
1,2
>60
1,3
Tabela 7.
W
- koeficijent otpornosti na požar nosive konstrukcije objekta
Otpornost na požar (min)
do 30
30
60
90
120
180
240
Koeficient otpornosti na
požar nosive konstrukcije
objekta
1,0
1,3
1,5
1,6
1,8
1,9
2,0
Tabela 8.
R
i
- koeficijent smanjenja rizika od požara
Procena rizika
Okolnost koja utiče na procenu rizika
Koeficienat smanjenja
rizika(R
i
)
Maksimalan
-velika zapaljivost materijala i
uskladištenje sa većim međurazmacima,
-očekuje se brzo širenje požara,
-u samom tehnoloskom procesu ili
prilikom uskladištavanja postoji veći
broj mogućih izvora paljenja,
1,0
Normalan
-zapaljivost nije izrazito velika a
uskladištenje je sa razmacima
dovoljnim za manipulaciju,
-očekuje se normalna brzina širenja
požara,
-u samom tehnološkom procesu ili
1,3
11
prilikom uskladištavanja postoje
normalni izvori paljenja.
Manji od
normalnog
-manja zapaljivost zbog delimičnog
uskladištenja (20-50) % zapaljive robe u
njegovoj ambalazi,
-skladištenje zapaljive robe bez
međurazmaka,
-ne očekuje se brzo širenje požara,
-za prizemne hale površine manje od
3000 [m
2
],
-za objekat u kome je rešeno odvođenje
dima i toplote
1,6
Neznatan
-mala verovatnoća paljenja zbog robe u
sanducima od lima ili sl.materijala, kao
i od gustog skladištenja,
-očekuje se vrlo lagan razvoj požara
2,0
Tabela 9.
H
-koeficijent opasnosti po ljude
Stepen ugroženosti
Koeficient opasnosti po ljude (H)
Nema opasnosti po ljude
1,0
Postoji opasnost po ljude ali se sami mogu
spasiti
2,0
Postoji opasnost po ljude, a evakuacija je
otezana
3,0
Tabela 10.
D-
koeficijent rizika imovine
Koncetracija vrednosti
Koeficienat rizika objekta (D)
Sadržina objekta ne predstavlja veliku vrednost ili je
malo sklono uništenju
1,0
Sadržina predstavlja vrednost i sklona je uništelju
2,0
Uništenje vrednosti je definisana i nenadoknadiv
gubitak
3,0
Tabela 11.
F-
koeficijent delovanja dima
Okolnosti koje dovode do zadimljavanja
Koeficient delovanja dima (F)
Nema posebne opasnosti od zadimljavanja i korozije
1,0
Više od 20% ukupne mase svih materija izaziva
zadimljavanje
1,5
Više od 5% ukupne mase svih materija izaziva
zadimljavanje
2,0
Više od 20% ukupne mase svih materija sastoje se iz
materija koje izličuju štetne gasove
2,0
13
Rezervoar
Prečnik [ m ]
Visina [m ]
R
1
15
18
R
2
18
18
R
3
14
18
R
4
12
18
DIMENZIJE TANKVANA
I.
22 x 45 = 990
II.
28 x 45 = 1260
III.
22 x 45 = 990
1. POTREBNA KOLIČINA PENE I VODE ZA GAŠENJE I
HLAĐENJE KADA GORI REZERVOAR R1
Količina pene za gašenje rezervoara R1
Q
pqr1
= q x P
r1
q = 6,6 [ l / min x m
2
]
P
r1
= D
1
2
x
x 3,14 / 4 = 176,625 [ m
2
]
Q
pqr1
= 6,6 x 176,625 = 1165,725 [ l / min ]
Q
pqr1
= 1165,725 [ l / min]
Količina pene za gašenje tankvane I
Q
pT1
= q x P
TG1
q = 3 [ l / min x m
2
]
P
TG1
= P
TI
- P
r1
= 990 – 176,625 = 813,375 [m
2
]
Q
pT1
= 3 x 813,375 = 2440,125 [ l / min]
Q
pT1
= 2440,125 [ l / min]
Ukupna količina pene za gašenje
Q
p
= Q
pqr1
+ Q
pT1
Q
p
= 1165,725 + 2440,125 = 3605,85 [ l / min ]
Q
p
= 3605,85 [ l / min ]
Q
VODE
= Q
p
x 0.95 = 3605,85 x 0,95 = 3425,5575 [ l / min]
Q
PENILA
= Q
p
x 0.05 = 3605,85 x 0.05=180,2925 [ l / min ]
14
količina vode za hlađenje omotača rezervoara R1
Q
VHO1
= q x P
O1
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O1
=
x D
1
x H = 3,14 x 15 x 18= 847,8 [m
2
]
Q
VHO1
= 1,2 x 847,8 = 1017,36 [ l / min]
Q
VHO1
= 1017,36 [ l / min]
količina vode za hlađenje rezervoara R2
Q
VHO2
= q x P
O2
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O2
=
x D
2
x H = 3,14 x 18 x 18 = 1017,36 [m
2
]
Q
VHO2
= 1,2 x 1017,36 = 1220,832 [ l / min]
Q
VHO2
= 1220,832 [ l / min]
Zbog udaljenosti nije potrebno hladiti rezervoar R
3
količina vode za hlađenje rezervoara R4
Q
VHO4
= q x P
O4
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O4
=
x D
4
x H = 3,14 x 12 x 18 = 678,24 [m
2
]
Q
VHO4
= 1,2 x 678,24 = 813,888 [ l / min]
Q
VHO4
= 813,88 [ l / min]
Ukupna količina vode za gašenje i hlađenje
Q
UV
= Q
VODE
+ Q
VHO1
+ Q
VHO2
+
Q
VHO4
Q
UV
=3425,5575+1017,36+1220,832+813,888=6477,6375[l/ min]
Q
UV
= 6477,6375 [ l / min]
Izbor rezervoara za vodu i penu
V
RV
= Q
UV
x 120 min = 6477,6375 x 120 = 777316.5 [ l]
V
RP
= Q
PENILA
x 120 min = 180,2925 x 120 = 21635.1 [ l]
2. POTREBNA KOLIČINA PENE I VODE ZA GAŠENJE I
HLAĐENJE KADA GORI REZERVOAR R2
16
Q
VHO4
= q x P
O4
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O4
=
x D
4
x H = 3,14 x 12 x 18 = 678,24 [m
2
]
Q
VHO4
= 1,2 x 678,24 = 813,888 [ l / min]
Q
VHO4
= 813,88 [ l / min]
količina vode za hlađenje rezervoara R3
Q
VHO3
= q x P
O3
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O3
=
x D
3
x H = 3,14 x 14 x 18 = 791.28 [m
2
]
Q
VHO3
= 1,2 x 791.28 = 949.536 [ l / min]
Q
VHO3
= 949.536 [ l / min]
Ukupna količina vode za gasenje i hlađenje
Q
UV
= Q
VODE
+ Q
VHO2
+ Q
VHO1
+
Q
VHO4
+Q
VHO3
Q
UV
=4138.6788+1220,832+1017,36+813,88+949.536=8140.2868 [l/min]
Q
UV
= 8140.2868 [ l / min]
Izbor rezervoara za vodu i penu
V
RV
= Q
UV
x 120 min = 8140.2868 x 120 = 976834.416 [ l]
V
RP
= Q
PENILA
x 120 min = 217.8252 x 120 = 26139.024 [ l]
3. POTREBNA KOLIČINA PENE I VODE ZA GAŠENJE I
HLAĐENJE KADA GORI REZERVOAR R4
Količina pene za gašenje rezervoara R4
Q
pqr4
= q x P
r4
q = 6,6 [ l / min x m
2
]
P
r4
= D
4
2
x
x 3,14 / 4 = 113,04 [ m
2
]
Q
pqr4
= 6,6 x 113,04 = 746.064 [ l / min ]
Q
pqr4
= 746.064 [ l / min]
Količina pene za gašenje tankvane
Q
Pt2
= q x P
TG2
q = 3 [ l / min x m
2
]
17
P
T2
= P
TGII
– (P
r2
+P
r4
) = 28 x 45 – (D
2
2
x
+ D
4
2
x
P
T2
= 1260 – (18
2
x 3,14 /4 + 12
2
x 3,14 /4)
P
T2
= 1260 – 367.38 = 892.62 [ m
2
]
Q
pT2
= 3 x 892.62 = 2677.86 [ l / min]
Q
pT2
= 2677.86 [ l / min]
Ukupna količina pene za gašenje
Q
p
= Q
pqr4
+ Q
pT2
Q
p
= 746.064 + 2677.86 = 3423.924 [ l / min ]
Q
p
= 3423.924 [ l / min ]
Q
VODE
= Q
p
x 0.95 = 3423.924 x 0,95 = 3252.7278 [ l / min]
Q
PENILA
= Q
p
x 0.05 = 3423.924 x 0,05= 171.1962 [ l / min ]
količina vode za hlađenje omotača rezervoara R4
Q
VHO4
= q x P
O4
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O4
=
x D
4
x H = 3,14 x 12 x 18 = 678,24 [m
2
]
Q
VHO4
= 1,2 x 678,24 = 813,888 [ l / min]
Q
VHO4
= 813,88 [ l / min]
količina vode za hlađenje rezervoara R2
Q
VHO2
= q x P
O2
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O2
=
x D
2
x H = 3,14 x 18 x 18 = 1017,36 [m
2
]
Q
VHO2
= 1,2 x 1017,36 = 1220,832 [ l / min]
Q
VHO2
= 1220,832 [ l / min]
količina vode za hlađenje rezervoara R1
Q
VHO1
= q x P
O1
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O1
=
x D
1
x H = 3,14 x 15 x 18= 847,8 [m
2
]
Q
VHO1
= 1,2 x 847,8 = 1017,36 [ l / min]
Q
VHO1
= 1017,36 [ l / min]
količina vode za hlađenje rezervoara R3
Q
VHO3
= q x P
O3
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O3
=
x D
3
x H = 3,14 x 14 x 18 = 791.28 [m
2
]
19
Q
PENILA
= Q
p
x 0.05 = 3523.896 x 0,05 = 176.1948 [ l / min ]
količina vode za hlađenje rezervoara R3
Q
VHO3
= q x P
O3
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O3
=
x D
3
x H = 3,14 x 14 x 18 = 791.28 [m
2
]
Q
VHO3
= 1,2 x 791.28 = 949.536 [ l / min]
Q
VHO3
= 949.536 [ l / min]
količina vode za hlađenje rezervoara R2
Q
VHO2
= q x P
O2
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O2
=
x D
2
x H = 3,14 x 18 x 18 = 1017,36 [m
2
]
Q
VHO2
= 1,2 x 1017,36 = 1220,832 [ l / min]
Q
VHO2
= 1220,832 [ l / min]
količina vode za hlađenje omotača rezervoara R4
Q
VHO4
= q x P
O4
q = 1,2 [ l / min x m
2
]
P
O4
=
x D
4
x H = 3,14 x 12 x 18 = 678,24 [m
2
]
Q
VHO4
= 1,2 x 678,24 = 813,888 [ l / min]
Q
VHO4
= 813,88 [ l / min]
Zbog udaljenosti nije potrebno hladiti rezervoar R1
Ukupna količina vode za gašenje i hlađenje
Q
UV
= Q
VODE
+ Q
VHO3
+ Q
VHR2
+
Q
VHR4
Q
UV
= = 3347.7012+949.536+1220,832+813,88=6331.9492 [ l / min]
Q
UV
= 6331.9492 [ l / min]
Izbor rezervoara za vodu i penu
V
RV
= Q
UV
x 120 min =6331.9492 x 120 = 759833.904 [ l]
V
RP
= Q
PENILA
x 120 min = 176.1948 x 120 = 21143.376 [ l]
20
Rezervoar Ukupna količina vode [l] Ukupna količina penila [l]
R
1
V
Rv
= 777316.5 [l]
V
RP
= 21635.1 [l]
R
2
V
Rv
= 976834.416 [l]
V
RP
= 26139.024 [l]
R
3
V
Rv
= 759833.904 [l]
V
RP
= 21143.376 [l]
R
4
V
Rv
= 870520.296 [l]
V
RP
= 20543.544 [l]
ZAKLJUČAK :
Najnepovoljniji slučaj je kada gori rezervar
R2,
jer je u tom slučaju potrebno
najviše vode i najviše pene.
IV.DIMENZIONISANJE CEVOVODA
•
Određivanje prečnika cevovoda
Q
uv
= 8140.2868 [ 1/min ]
V = 6÷8[ m/s], usvajamo V = 7[ m/s]
•
Maksimalni protok vode
Q
uvmax
= A* V [ 1/min ]
•
Prečnik
A = D
2
x
d =
√
4
Quv
max/
Vπ
=
√
4
⋅
8140.2868
/
7
⋅
10
3
⋅
60
⋅
3.14
= 0.157[m]
d=157[mm]
V.PRORAČUN PADA PRITISKA U INSTALACIJI
Ukupan pad pritiska
P =
P
1
+
P
2
+ h
g
P
1
- pad pritiska zbog otpora u cevovodu,
P
2
- pad pritiska zbog otpora u armaturi,
22
P =
P
1
+
P
2
+ hg = 0,025 + 0,2847 + 2 = 2,321
P = 2,31 [ bar ]
VI. IZBOR PUMPE, MEŠAČA, MLAZNICE, LONCA I
SKRETAČA PENE
1. Izbor pumpe
Na osnovu protoka Quv = 8140.2868 [ l/'min ] iz tabele proizvođača biramo tip
centrifugalne pumpe koja bi zadovoljila naše zahteve.
2. Izbor mešača
Mešač predstavlja uredjaj za stvaranje pene iz potrebne količine protoka vode
izračunava se i potreban broj uredjaja za stvaranje pene. Automatski mešač – dozator pod
pritiskom, stvara smešu vode i ekstrata u određenom odnosu 3,5 [%] do [7%].
Maksimalni radni pritisak je 10 [kp/cm
3
], a opseg protoka 1:10 od maksimalnog. Mešač
biramo iz tabele “vatro-sprema”.
Q(I/min)
NO
CEVOVOA
B
H
L
M
Dimenzije podataka
vode
Dimenzija protoka
ekstrata
min
max
voda ekstrat
D
T
broj i
prečnik
rupe
D
1
T
1
broj i
prečnik
rupe
325
2350
125
40
300 530 280 220 250
210
8 x 18
150
110
4 x 18
23
Slika 1. Mešač pene
3. Izbor mlaznica
Stabilne mlaznice za tešku penu za broj penušanja od 6-8
Stabilna mlaznica stvara penu od smeše vode i 3.5 [%] ekstrata. Broj penušanja je
6.5-8. Maksimalni pritisak pred mlaznicom je 5 [bar].
Mlaznice biramo u zavisnosti od kapaciteta (potrebne količine smeše za rezervar)
i od potrebnog broja mesta za uvođenje pene.
Broj mlaznica uzimamo iz DIN- ovog standarda gde je tabelarno prikazana
zavisnost od prečnika rezervoara i broja mesta uvođenja. Tip mlaznice zavisi od protoka i
njega usvajamo iz tabele.
Za rezervoar sa plivajućim krovom je :
Prečnik rezervoara [m] – do 17 [m]
Broj mesta uvođenja – 2
25
Slika 2. Lonac i skretac pene
5. Zadatak skretača pene
Skretač pene ima sledeći zadatak:
-
Da usporava protok pene povećanjem pritiska,
-
Da penu koja ulazi kroz skretač pene uspravi i usmeri mlaznicom prema
unutrašnjoj strain zida rezervoara odakle ona može polako da teče I klizi
prema centru tj. na tečnost koja se nalazi u rezervoar i da se tako širi.
Izbor lonca i skretača pene diktira tip mlaznica.
